四、船體分段焊縫殘余應(yīng)力測(cè)試
為了檢測(cè)振動(dòng)時(shí)效在消除應(yīng)力方面的效果，在振動(dòng)處理前、后，分別在船體分段合攏的焊縫與底板對(duì)接焊縫處選擇了10點(diǎn)進(jìn)行殘余應(yīng)力的檢測(cè)。殘余應(yīng)力測(cè)試結(jié)果見表1。
表1：殘余應(yīng)力測(cè)試數(shù)據(jù)表 單位：MPa
點(diǎn)號(hào) | 振前 σ1 | 振后 σ1 | 變化率 ％ | 振前 σ2 | 振后 σ2 | 變化率 ％ | 振前 θ（度) | 振后 θ（度) |
1 | 299.98 | 236.15 | -21.28 | 173.68 | 141.88 | -18.31 | -0.03 | 0.01 |
2 | 325.44 | 242.36 | -25.53 | 180.53 | 125.98 | -30.22 | 0.05 | 0.19 |
3 | 316.78 | 192.49 | -39.24 | 113.59 | 57.59 | -49.30 | 0.06 | 0.01 |
4 | 261.03 | 210.83 | -19.23 | 98.26 | 73.49 | -25.20 | 0.11 | -0.03 |
5 | 265.79 | 202.06 | -23.98 | 134.85 | 88.73 | -34.20 | 0.18 | 0.09 |
6 | 289.27 | 141.46 | -51.10 | 150.79 | 123.48 | -18.11 | -0.20 | -0.53 |
8 | 131.68 | 58.43 | -55.63 | -12.78 | 43.67 | -441.73 | 0.17 | -0.05 |
9 | 218.85 | 188.27 | -13.97 | 64.83 | 34.67 | -46.52 | 0.01 | 0.04 |
10 | 318.06 | 175.51 | -44.82 | 195.02 | 2.84 | -98.54 | 0.20 | -0.03 |
應(yīng)力水平 | 269.65 | 183.06 | -32.11 | 122.09 | 76.93 | -36.99 |
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（注：*7點(diǎn)測(cè)點(diǎn)由于在測(cè)量時(shí)被損壞，故未測(cè)到數(shù)據(jù)。）
從表1可以看出，振動(dòng)處理前平行焊縫平均主應(yīng)力σ1為269.65MPa，而振動(dòng)處理后主應(yīng)力σ1為183.06MPa，消除率為32.11％，達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)要求。垂直焊縫的平均主應(yīng)力σ2為122.09MPa，而振動(dòng)處理后的應(yīng)力σ2為76.93MPa，消除率為36.99％，也達(dá)到了標(biāo)準(zhǔn)。因此這次振動(dòng)時(shí)效消除焊接殘余應(yīng)力處理是合格的。另外殘余應(yīng)力均化效果較好，從表1中數(shù)據(jù)可明顯見到這一特點(diǎn)。
五、結(jié)論與分析
1．從船體分段的曲線圖上時(shí)間振幅曲線可以得出結(jié)論，本次處理是有效果的。
2．從表1焊縫殘余應(yīng)力測(cè)量結(jié)果可以看出，振動(dòng)處理前振動(dòng)處理后殘余應(yīng)力消除率為32.11％，達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)要求，且應(yīng)力均化程度較好。因此這次振動(dòng)時(shí)效消除焊接殘余應(yīng)力處理是合格的。
3．從船體分段的振動(dòng)時(shí)效處理過程與效果來看：
①船體分段的振動(dòng)時(shí)效處理效果不錯(cuò)，達(dá)到了消除焊接殘余應(yīng)力的目的；
②振動(dòng)時(shí)效技術(shù)在船廠實(shí)際產(chǎn)品上的應(yīng)用是完全可行的；
③在大平臺(tái)工程中采用振動(dòng)時(shí)效技術(shù)消除焊接接頭焊接殘余應(yīng)力也是可能的。
