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我廠是原中國船舶工業(yè)總公司定點(diǎn)生產(chǎn)柴油機(jī)系列配件的專業(yè)工廠,其中Φ160mm- 520mm缸徑的系列柴油機(jī)鋁活塞、合金鑄鐵氣缸套是我廠優(yōu)良產(chǎn)品。
過去幾十年我廠對(duì)合金鑄鐵氣缸套一直采用熱時(shí)效處理,但由于熱時(shí)效的高污染和高耗能,已不能滿足我廠對(duì)環(huán)保和節(jié)能要求。近10年來,振動(dòng)時(shí)效工藝發(fā)展迅速,并在大重型結(jié)構(gòu)件上得到了應(yīng)用,為了能給企業(yè)創(chuàng)造更高的經(jīng)濟(jì)效益,我廠想采用振動(dòng)時(shí)效這項(xiàng)新技術(shù)來代替熱時(shí)效,達(dá)到環(huán)保降耗,提高工效,減低加工成本的目的。經(jīng)過對(duì)振動(dòng)時(shí)效技術(shù)的了解,在國內(nèi)外未找到振動(dòng)時(shí)效在中大型柴油機(jī)離心澆鑄氣缸套上應(yīng)用的成功案例。在我廠張廠長的支持下,成立了專門的技術(shù)攻關(guān)小組,針對(duì)振動(dòng)時(shí)效技術(shù)在離心澆鑄合金鑄鋼殘余應(yīng)力消除和在加工過程中提高尺寸穩(wěn)定性的工藝進(jìn)行了深入研究,并選擇了南京聚航科技有限公司作為合作伙伴,共同開展了該項(xiàng)技術(shù)改造,并取得了滿意的成果。
鑄件凝固以后在冷卻過程中會(huì)產(chǎn)生殘余應(yīng)力,殘余應(yīng)力對(duì)鑄件質(zhì)量影響較大,尤其在交變載荷作用下的工件,當(dāng)載荷作用方向與殘余應(yīng)力方向一致時(shí),內(nèi)外應(yīng)力總和可能超過材料的強(qiáng)度*限,嚴(yán)重時(shí)使鑄件局部或整體斷裂;有殘余應(yīng)力的鑄件,經(jīng)機(jī)械加工,往往會(huì)發(fā)生變形或降低*件精度。因此,消除或降低鑄件內(nèi)部的殘余應(yīng)力是很重要的。
大量的文獻(xiàn)表明:振動(dòng)時(shí)效能消除鑄件內(nèi)部殘余應(yīng)力的20%~80%,熱時(shí)效能消除鑄件內(nèi)部殘余應(yīng)力的50%~80%,且振動(dòng)時(shí)效所消耗能源僅為熱時(shí)效的5%。但我們走訪許多廠家,沒有得到有力證實(shí)。我們須進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證。
由于我廠的產(chǎn)量較大,每個(gè)汽缸逐個(gè)進(jìn)行振動(dòng)時(shí)效處理顯然不能滿足我廠的加工需要,同時(shí)也不能滿足振動(dòng)時(shí)效的要求,所以南京聚航科技有限公司根據(jù)我公司的要求,設(shè)計(jì)了一個(gè)振動(dòng)平臺(tái),每次可處理9個(gè)汽缸,這樣既滿足了生產(chǎn)需求,也有效減低了振動(dòng)時(shí)效的振動(dòng)頻率,不僅能滿足振動(dòng)時(shí)效設(shè)備的要求,還大大減低了噪音,改善了工作環(huán)境。但是我廠的汽缸的結(jié)構(gòu)剛性較強(qiáng),用振動(dòng)平臺(tái)處理可能會(huì)減低工件內(nèi)部的動(dòng)應(yīng)力,影響振動(dòng)時(shí)效的效果。南京聚航科技有限公司認(rèn)為振動(dòng)平臺(tái)的設(shè)計(jì)是確定振動(dòng)時(shí)效工藝效果的關(guān)鍵,他們根據(jù)我廠提供了毛胚圖樣通過有限元分析和多年的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)了試驗(yàn)平臺(tái),并進(jìn)行了模擬試驗(yàn),對(duì)以上5中毛胚進(jìn)行了動(dòng)應(yīng)力和殘余應(yīng)力測量,*終修訂的振動(dòng)平臺(tái)設(shè)計(jì)方案。
該平臺(tái)既能滿足多種工件進(jìn)行振動(dòng)時(shí)效的要求,又能滿足振動(dòng)時(shí)工件中動(dòng)應(yīng)力的均勻性,以達(dá)到有效減低殘余應(yīng)力的目的,*終使汽缸在加工后不發(fā)生變形,保持尺寸精度的穩(wěn)定性,提高產(chǎn)品質(zhì)量。
首先選擇G8300系列的G-03-B002汽缸 (材料HT 200,單重179kg,*大壁厚30mm,*小壁厚25mm,長804mm)。對(duì)其進(jìn)行熱時(shí)效處理和振動(dòng)時(shí)效,然后用原有加工工藝進(jìn)行加工和氮化,并在過程中對(duì)試件的圓度進(jìn)行跟蹤測量,以此來判斷振動(dòng)時(shí)效的效果。振動(dòng)時(shí)效設(shè)備選用的是南京聚航科技有限公司JH-200A3型全自動(dòng)振動(dòng)時(shí)效裝置,試驗(yàn)中得到了該公司大力支持,在此表示感謝。
我廠需要消除應(yīng)力的毛坯品種:
毛坯尺寸 品種 | D1 | D2 | d | L | C | 重量 |
PC2-5 | 530 | 460 | 397 | 1090 | 220 | 454KG |
320-02-40H | 406 | 366 | 317 | 960 | 43 | 205KG |
GN-03-002 | 412 | 376 | 316 | 770 | 52 | 205KG |
G-03-B002 | 390 | 350 | 297 | 804 | 52 | 179KG |
300-06-22A(寧) | 370 | 339 | 297 | 800 | 39 | 134KG |
1 時(shí)效工藝方案的確定
1.1 熱時(shí)效工藝方案
熱時(shí)效是將鑄件加熱到塑性狀態(tài)的溫度范圍,在此溫度下保溫時(shí)間,使應(yīng)力消除,再緩慢冷卻,缸套的熱時(shí)效工藝如圖1所示。
圖1 汽缸熱時(shí)效工藝
1.2 振動(dòng)時(shí)效工藝方案
振動(dòng)消除殘余應(yīng)力使工件獲得尺寸穩(wěn)定性的機(jī)理可以從宏觀和微觀兩方面解釋:
宏觀上,當(dāng)σ動(dòng)+σ殘 ≥σS時(shí)(σ動(dòng)--激振器施加給工件的周期性動(dòng)應(yīng)力,σ殘--殘余應(yīng)力,σS--材料屈服強(qiáng)度*限),工件會(huì)產(chǎn)生少量的塑性變形,使殘余應(yīng)力峰值下降,原來不穩(wěn)定的殘余應(yīng)力得到松弛和勻化。同時(shí)由于包辛格效應(yīng),經(jīng)時(shí)間的循環(huán)后,工件材料的當(dāng)量屈服強(qiáng)度由原來的σS上升,直到與所受的應(yīng)力相等,工件內(nèi)部不再產(chǎn)生新的塑性變形,此時(shí)塑性變形變成彈性變形,工件的彈性性能得到強(qiáng)化,從而使工件的幾何尺寸趨于穩(wěn)定。
微觀上,因金屬具有將機(jī)械能轉(zhuǎn)變成熱能的性質(zhì),即使在σ動(dòng)+σ殘≤σS時(shí),也會(huì)產(chǎn)生微觀的塑性變形。其機(jī)理為:由振動(dòng)輸入的活化能使位錯(cuò)移動(dòng),在位錯(cuò)塞積群的前沿引起應(yīng)力集中而產(chǎn)生塑性變形;同時(shí),遷移的位錯(cuò)切割位錯(cuò)群,以致使位錯(cuò)釘軋,材料基體得到強(qiáng)化,使松弛剛度*大,工件獲得尺寸穩(wěn)定性。
1.2.1 振動(dòng)平臺(tái)的設(shè)計(jì)
理論上講被振工件在任何振動(dòng)頻率下只要?jiǎng)討?yīng)力足夠大就都能達(dá)到均化殘余應(yīng)力和穩(wěn)定尺寸的效果。但為了能用*小的能量激發(fā)汽缸產(chǎn)生較大的動(dòng)應(yīng)力,我們須使汽缸在振動(dòng)平臺(tái)這個(gè)新的振動(dòng)系統(tǒng)中能發(fā)生彈性形變,這就要使平臺(tái)和裝夾裝置的剛性足夠大,并能使振動(dòng)能量傳遞到汽缸體上,并使汽缸產(chǎn)生徑向振動(dòng),這就要求振動(dòng)平臺(tái)產(chǎn)生彎曲振型。通過如圖所示的有限元分析,我們將激振器放置在兩支點(diǎn)的波峰處,并使偏心輪的旋轉(zhuǎn)面垂直于支點(diǎn)的平面,從而使平臺(tái)產(chǎn)生彎曲共振。這種振動(dòng)使裝夾在平臺(tái)上的氣缸體產(chǎn)生較大的動(dòng)應(yīng)力,加速度傳感器應(yīng)放在遠(yuǎn)離激振點(diǎn)的氣缸體上,以獲得汽缸體上真實(shí)的的振動(dòng)信號(hào),具體布置見圖。
1.2.2 多頻振動(dòng)
在同一種激振狀態(tài)下(支點(diǎn)和激點(diǎn)都不改變位置),可以采用不同的頻率進(jìn)行振動(dòng)。若激振器功率大,還可以采用強(qiáng)迫振動(dòng)。這種方案由于振動(dòng)波長改變后動(dòng)應(yīng)力的峰值區(qū)域也發(fā)生變化,所以每改變一次頻率都應(yīng)改變加速度傳感器的位置。
1.3 工藝實(shí)施和數(shù)據(jù)測量
振動(dòng)處理前,現(xiàn)將振動(dòng)平臺(tái)進(jìn)行一次振動(dòng)預(yù)處理,消除平臺(tái)的殘余應(yīng)力,減少振動(dòng)平臺(tái)在振動(dòng)過程中應(yīng)力變化對(duì)振動(dòng)參數(shù)的影響,提高振動(dòng)時(shí)效設(shè)備判斷的準(zhǔn)確性。預(yù)處理后將汽缸按要求裝夾好后,先用手動(dòng)模式確定激振器偏心量和傳感器位置,然后按全自動(dòng)運(yùn)行進(jìn)行振動(dòng),振動(dòng)過程中JH-200A全自動(dòng)振動(dòng)時(shí)效裝置動(dòng)態(tài)跟蹤汽缸內(nèi)殘余應(yīng)力的變化,實(shí)時(shí)進(jìn)行自動(dòng)調(diào)節(jié),直到檢測到的A-T曲線穩(wěn)定后,設(shè)備會(huì)自動(dòng)進(jìn)行時(shí)效后掃描,并與振前掃描進(jìn)行數(shù)據(jù)對(duì)比,機(jī)器會(huì)自動(dòng)按照J(rèn)B/T5926-2005標(biāo)準(zhǔn)的要求判斷時(shí)效結(jié)果。整個(gè)處理過程方便,直觀,省事。充分體現(xiàn)了振動(dòng)時(shí)效工藝的優(yōu)良性。
數(shù)據(jù)分析:
(1) 從A-N曲線看汽缸體均獲得了三個(gè)關(guān)鍵的共振頻率。因?yàn)樵趯?duì)物體進(jìn)行振動(dòng)時(shí)效時(shí),物體本身也是一個(gè)振動(dòng)體,它與固定支承點(diǎn)組成了一個(gè)振動(dòng)系統(tǒng),動(dòng)應(yīng)力是振動(dòng)時(shí)效中的關(guān)鍵參數(shù),其大小直接影響振動(dòng)時(shí)效的效果。動(dòng)應(yīng)力的大小振型和與激振器的距離有關(guān),為了獲得較好的振動(dòng)時(shí)效效果,應(yīng)使用不同的振型進(jìn)行振動(dòng)。振動(dòng)時(shí)從各個(gè)方位測得的動(dòng)應(yīng)力值均大于10Mpa,滿足了理論上的數(shù)值要求,達(dá)到了預(yù)期的振動(dòng)時(shí)效效果。
(2) 影響焊接件尺寸穩(wěn)定性的不僅僅是殘余應(yīng)力數(shù)值的大小,還有殘余應(yīng)力的均勻性。振動(dòng)時(shí)效不僅能消除應(yīng)力,而且能消除應(yīng)力峰值,使應(yīng)力均勻化。從A-T曲線看,振動(dòng)峰值升高后減低,又升高后變平,反映了氣缸內(nèi)殘余應(yīng)力的釋放過程,并有效減低了殘余應(yīng)力峰值。
2 時(shí)效結(jié)果的測定
測試設(shè)備為外徑千分尺,兩種時(shí)效方法的精度測量結(jié)果見下圖所示:
試驗(yàn)產(chǎn)品品種 | G8300系列 | 時(shí)間 | 2008.11.1至2008.12.3 | 檢 驗(yàn) 員 | 陳國泉 | |||||||||
缸 套 編 號(hào) | 時(shí) 效 前 外 圓 | 時(shí) 效 后 外 圓 | 氮 化 前 內(nèi) 孔 | 氮 化 后 內(nèi) 孔 | ||||||||||
上 | 中 | 下 | 上 | 中 | 下 | 上 | 中 | 下 | 上 | 中 | 下 | |||
01685-2 11-35(GA) | -- | -- | -- | -- | -- | -- | 7/8 | 6/7 | 5/8 | 拋光前2/3 | 3 | 0/4 | ||
拋光后4/5 | 4/6 | 3 | ||||||||||||
835-2 10-15(GA) | 393.50 393.50 | 359.55 359.56 | 353.30 353.29 | 359.59 359.55 | 353.32 353.30 | 6/9 | 5 | 5 | 4/9 | 3/5 | 0/7 | |||
5/6 | 5 | 2/5 | ||||||||||||
01218-2 11-67(SD) | -- | -- | -- | -- | -- | -- | 5/7 | 6/7 | 5/7 | 4 | 3/4 | 1/3 | ||
4/5 | 4/6 | 3/4 | ||||||||||||
01701-2 11-69(SD) | -- | -- | -- | -- | -- | -- | 6/9 | 6/7 | 5/7 | |||||
5/8 | 3/5 | 3/6 | ||||||||||||
840-2 10-121(GB) | 393.55 393.55 | 359.15 359.13 | 352.65 352.65 | 359.15 359.12 | 352.64 352.63 | 8/9 | 8 | 7 | 3/7 | 4 | 5/6 | |||
4/5 | 5 | 3/4 | ||||||||||||
01677-2 11-71(SD) | -- | -- | -- | -- | -- | -- | 6/7 | 7 | 6/7 | |||||
5/7 | 4/6 | 3/5 | ||||||||||||
841-2 11-87(SD) | -- | -- | -- | -- | -- | -- | 6/7 | 6/7 | 8 | |||||
3/5 | 3/4 | 3/6 | ||||||||||||
01222-1 | 392.42 392.40 | 358.65 358.66 | 351.54 351.51 | 358.65 358.67 | 351.50 351.52 | 工廢 | ||||||||
01220-2
| 工廢 |
3 經(jīng)濟(jì)效益分析
通過統(tǒng)計(jì),熱時(shí)效與振動(dòng)時(shí)效耗能、成本比較見下表所示。
耗能(元/t) | 成本(元/t) | |
熱時(shí)效 | 21.14 | 119.20 |
振動(dòng)時(shí)效 | 0.76 | 2.00 |
從表來看,振動(dòng)時(shí)效比熱時(shí)效節(jié)能(21.14-0.67)÷21.14×*=96.8%,成本降低(119.20-2.00)÷119.20×*=98%。由此看來,振動(dòng)時(shí)效新技術(shù)與熱時(shí)效相比經(jīng)濟(jì)效益十分顯著。
4 結(jié)論
1、JH-200A全自動(dòng)振動(dòng)時(shí)效裝置完全能夠滿足我廠對(duì)汽缸鑄件尺寸穩(wěn)定性的要求。如果消除應(yīng)力的目的是為了提高工件尺寸的穩(wěn)定性,則完全可以用振動(dòng)時(shí)效替代熱時(shí)效,并能獲得明顯的經(jīng)濟(jì)效益,且方便、靈活,非常適合生產(chǎn)周期和交貨期短的市場經(jīng)濟(jì)要求。
2、采用振動(dòng)時(shí)效工藝解決了我廠熱時(shí)效爐窯對(duì)環(huán)境的污染問題。
3、小型*件的振動(dòng)時(shí)效處理用振動(dòng)平臺(tái)同樣可達(dá)到振動(dòng)消除殘余應(yīng)力的目的。